冠熙風機綜合實力強-可逆轉耐高溫軸流風機-耐高溫軸流風機

穿孔模型的耐高溫軸流風機葉片穿孔主要包括孔徑、孔位分布、孔傾角等參數。當穿孔孔徑過大時，耐高溫軸流風機葉片工作面內的氣流流向非工作面，大大降低了風機的靜特性。當孔徑過小時，通過孔的氣流不足以*渦流。本文將孔徑設置為準3毫米。合理的穿孔位置能有效地*渦流的產生。排孔位于葉片前緣前方，使分離點沿流動方向向后移動；葉片中部不穿孔，嵌入式耐高溫軸流風機，以保證葉片能提供足夠的升力；葉片后緣設有三排孔，以*分離的產生。區帶。采用數值計算方法研究的對旋軸流風機幾何參數為：葉輪直徑約800mm，額定轉速2900r/s，兩級葉輪葉片數分別為14和10。數值模擬采用fluent軟件進行。在模擬之前，網格被劃分。計算區域包括入口區域、管道區域、耐高溫軸流風機的旋轉葉輪區域和出口區域。整個網格劃分為三個步驟：穩態、非穩態模擬和噪聲模擬。將rngk-e模型用于穩態模擬，是對標準k-e模型的改進。旋轉流場的計算，更適合于邊界層流動。采用簡單算法實現了速度與壓力的耦合。邊界條件為速度入口和自由出口，實體壁不滑動，采用多旋轉坐標系mrf實現了動、靜界面之間的數據傳輸。
加載氣動力、離心力后計算得到耐高溫軸流風機導葉數目變化后動葉的應力基本沒有影響，動葉吸力面的近葉頂部位等值線沿葉高方向近似呈倒s 分布且應力較小; 葉根部分布應力較為復雜，較大值位于葉根中部與輪轂接觸位置，此處是由于承受較大的徑向離心力、垂直于耐高溫軸流風機葉片表面的氣動力和扭曲的葉型結構共同作用造成; 級等效應力稍微高于第二級等效應力，這是由于離心力沿徑向，而氣動力垂直于葉片表面，氣動力的作用效果*離心力作用效果造成的，但氣動力作用效果影響較小; 總變形近似沿對角線方向由小到大發生變化，耐高溫軸流風機葉根處變形基本為零，較大值變形位于葉頂后緣。由此可知導葉數目變化后，對葉片總變形基本沒有影響。
耐高溫軸流風機在靜應力強度分析中，通常選取材料的屈服*限作為*限應力，基于第四強度理論對葉片進行強度校核。塑性材料的許用應力［σ］= σs /ns，其中σs是材料的屈服*限，ns為材料的安全系數，一般對于彈性結構材料加載靜力載荷的情況下，ns = 1. 5 ～ 2。葉片材料為zl101，可逆轉耐高溫軸流風機，其屈服強度σs = 180 mpa，ns = 2，耐高溫軸流風機，計算葉片的許用應力為90 mpa，而葉片較大等效應力的峰值為21. 3 mpa，遠小于葉片許用應力，耐高溫的軸流風機，因此改型后方案三強度仍滿足要求。在葉片剛度方面，前面分析知，氣動力作用效果對離心力效果有*作用，方案三全壓相對于原風機有所*，較大變形有所降低。
耐高溫軸流風機噪聲治理結果
采取噪聲治理措施前后，大風量軸流風機進風口處噪聲值對比結果如圖5 所示。由圖5 可知，治理前后進風口處噪聲值在各倍頻程處有相似的升降趨勢。并且，噪聲在63hz 和125hz 處均有明顯峰值。治理后進風口處的噪聲值有明顯降低。在63hz 處降噪量約30db，通過治理前后噪聲的a計權測量值對比，治理后耐高溫軸流風機進風口噪聲降噪量為27db(a)。
山東冠熙風機所采用的耐高溫軸流風機彎頭加折板式*的組合消聲結構，針對該項目中大風量軸流風機的噪聲消聲量能夠達到27db(a)，并且對低頻噪聲具有較好的消聲效果。彎頭加折板式*的組合消聲結構，不僅能夠有效的改變氣流流通方向，增加通道長度，提高空氣動力性噪聲的消聲量，而且節約空間，組合形式靈活，具有廣泛的應用前景。
耐高溫軸流風機在同一轉速下，由于動葉安裝角的變化，因此其工作范圍是一組特性曲線。由于風機內部流動是復雜的三維黏性流，完全采用實驗方法或三維商業軟件求解其全工況下的性能費時費力且成本較高; 同時在風機工況改變，需要調整其轉速和動葉角度使其滿足風壓和效率的要求，因此，快速準確預測出軸流風機在安裝角變化時的氣動性能夠提高縮短設計周期和風機運行效率，具有*為重要的工程應用價值。
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